테이퍼 롤러 베어링 32220

구조 1.30000 유형 단일 행 테이퍼 롤러 베어링 이 베어링은 샤프트 또는 하우징의 한 방향으로 축 방향 변위 및 축 방향 하중을 수용 할 수 있습니다.

레이디 얼 하중의 작용에 따라 축 방향의 힘이 추가로 발생하므로 두 개의 베어링 슬 루잉 내부의 외부 링과 내부 링은 같은 이름의 마주 보는면이 서로 마주 보도록 장착해야합니다. 따로 따로 적용 할 때, 가해진 축 방향의 힘은 추가적인 축 방향의 힘보다 커야합니다. 2.350000 및 370000 유형의 복열 테이퍼 롤러 베어링

이러한 유형의 베어링은 하나의 이중 궤도 외부 링 (하나의 이중 궤도 내부 링)과 두 개의 내부 링 (두 개의 외부 링)으로 구성됩니다. 2 개의 내륜 사이에 스페이서 (2 개의 외륜)가 있고, 베어링 간극을 조정할 수있는 스페이서의 두께를 변경합니다. 그들은 방사상 및 양방향 축 방향 하중을 동시에 전달할 수 있습니다. 3. 380000 형 4 열 테이퍼 롤러 베어링

케이지 재료

스틸 시트 케이지 또는 스틸 고정형 케이지가 포함됩니다. 테이퍼 롤러의 축과 하우징 사이의 경사는 일반적으로 허용되지 않습니다.

허용 경사 각도

문장. 있는 경우 2 '를 초과해서는 안됩니다. 일반적으로 테이퍼 롤러 베어링의 허용 오차 등급은 P0이며, 또한 높은 값을 생성 할 수 있습니다.

허용 공차 및 공차

공차 등급은 사용자의 요구에 따라 달라집니다. 공차 값은 [구름 베어링의 공차] 섹션에 표시됩니다. 사용자는 다양한 요구 사항에 따라 단열 테이퍼 롤러 베어링의 실제 클리어런스를 조정할 수 있습니다. 반경 방향 틈새 2 열 및 4 열 테이퍼 롤러 베어링의 성능은 표 1에 나와 있습니다. 동적 인 등가 레이디 얼 하중

단일 행 테이퍼 롤러 베어링 롤러 베어링 : F _{a / F r 일 때}

P _{r = F r P r = 0.4F r + YF a F 쌍으로 한 줄 테이퍼 롤러 베어링을 사용할 때 추가 축 방향 힘은 다음과 같아야합니다 : a / F r e}

베어링의 동등한 동적 하중을 계산할 때 계산됩니다. 축 방향 하중 크기는 장착 방법 및 적용된 축 방향 하중의 영향을받으며 상세한 계산 방법은 각도 접촉 볼 베어링으로. 단열 테이퍼 베어링의 추가 축 방향 하중은 대략 다음 방정식을 사용하여 계산할 수 있습니다.

S = F

< sub> a / F _{r ≤e P r P r = F r + Y 1 Sub> a / F r ≤e}

F _{a 0.67F r + r P r = 0.67F r + Y 2 F a}

F _{a / F r & gt;}

정적 등가 방사형로드

단 일 테이퍼 롤러 베어링 :

P _{0r = 0.5F r + Y 0 F a}

0 = F _r

P _{0r = F r + Y 0 F a}

>

F _{r 베어링의 실제 반지름 하중}

F _{베어링 치수 테이블을 참조하십시오.}

eYY _{1 .Y 2 롤러와 전동면 사이에서 발생하는 슬라이딩 손상을 방지하기 위해 베어링에 최소한의 반경 방향 하중이 작용해야합니다.}

계산식은 다음과 같습니다.

F _{rmin = 0.02C}

C 기본 동적 레이디 얼 하중 등급

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